振动机械用FAG特殊调心滚子轴承
X-life 品质
1 振动机械用FAG调心滚子轴承
1.1 轴承在振动机械中的运行工况
用于筛分物料（根据粒度分离固体物料）的振动筛和其它振动机械如压路机和带锯等都是承受高应力的设备。
安装在这些设备激振器单元里的滚动轴承，必须能承受重载、高速以及加速度和离心力。这些应用的工作环境大多非常恶劣，如污染和潮湿。
FAG的特殊调心滚子轴承是针对振动机械工况而开发的，在实际应用中获得巨大成功。
需要特别指出的是，滚动轴承的保持架必须能够承受由高径向加速度产生的作用力。在更恶劣的工况下，可能还要承受由轴向加速度产生的作用力。
偏心块的旋转，会造成旋转轴的挠曲以及轴承内部的相对滑动。这会增加摩擦，从而导致轴承工作温度升高。特殊调心滚子轴承的动态调心能力可达0.15°。
1.2 FAG特殊调心滚子轴承的基本设计
振动机械用FAG特殊调心滚子轴承，系列为223，其主要尺寸符合E DIN 616: 1995-01和ISO 15标准。
针对在振动机械中产生的特殊应力， FAG提供了带后缀T41A或T41D的特殊调心滚子轴承，其说明见1.5节。
通过对轴承横截面的最大化利用，X-life调心滚子轴承223-E1系列具有非常高的承载能力。对于振动机械，目前可提供的X-life系列调心滚子轴承内径可达220 mm。
1.2.1 X-life 223..-E1-T41A(D)系列调心滚子轴承
E1设计的FAG调心滚子轴承内圈无挡边，具有非常高的承载能力。
FAG为振动机械设计的带后缀T41A或T41D的特殊轴承223..-E1系列也有这个优点，见图1。
这是新的FAG标准设计，适用于轴承孔径从40 mm到150 mm（孔径系列08到30）的轴承。
X-life的223..-E1-T41A (D) 系列轴承在大量的实际应用中非常成功。
轴承采用两片式窗型钢保持架，通过一个整体式的引导环支撑在外圈上。所有的保持架部件都经过特殊的表面硬化处理。
1: X-life设计223..-E1-T41A(D)及223..-E1-JPA-T41A的振动机械用FAG调心滚子轴承
1.2.2 X-life 223..-E1-JPA- T41A系列调心滚子轴承
内径尺寸为160 mm–220 mm（孔径系列32到44）的轴承目前已采用图1所示的设计，这些轴承也符合X-life性能标准（见1.2.1）。在较大尺寸轴承中，冲压钢保持架的后缀JPA会标注出来。
1.3 圆锥孔轴承
在特殊情况下如带锯，也可以使用带圆锥孔的轴承（锥度1:12）。订 货型号如下：223..-E1-K-T41A及223..-E1-K-JPA-T41A（内径需 160mm）
1.4 内孔带涂层的轴承
为了减少或防止轴承内孔和轴之 间的摩擦腐蚀，FAG可提供圆柱孔并 带Durotect® CK 涂层的特殊调心滚子轴承。这种涂层确保长时间的运行后，轴承仍然可以在孔和轴之间浮动（非定位轴承），以适应温度变化。
内孔带涂层的轴承尺寸和公差与FAG振动机械上用的标准轴承一致，可相互替换。对于22317-E1-T41D至22330-E1-T41D，Durotect® CK涂层为标准配置。更多信息请参阅我们出版的PPD（内孔带Durotect® CK涂层的FAG特殊调心滚子轴承）。
内径尺寸在上述范围之外的轴承，如需Durotect® CK涂层，则需指定J24BA后缀。
订货举例：轴承内孔带Durotect® CK 涂层，尺寸在标准范围内：22320-E1-T41D。
订货举例：轴承内孔带Durotect® CK 涂层，尺寸超出标准范围：22316-E1-J24BA-T41A。
1.5 T41A(T41D)后缀说明
振动机械用FAG调心滚子轴承根据标准T41A(D) 制造，充分考虑该应用工况的特殊要求，对内圈、外圈公差及径向游隙做了特别要求。
其他的公差等级为PN，符合DIN 620标准。
1.5.1 轴承内径和外径的公差
T41A(D)限定内径公差是正常公差带的上半部分。对于外径公差，限定为正常公差带的中间一半。对于圆锥孔轴承，减小的公差带范围仅适用于外径。公差值见图2。
通过这些措施，在轴公差为g6或f6时，内圈实现可靠的间隙配合，轴承座公差为P6时，外圈实现可靠的过盈配合。内圈有涂层时推荐轴公差为f6。内圈主要承受点载荷，外圈承受圆周载荷。
轴承配合面的几何公差
为了确保达到所需的配合，轴承和轴以及轴承座孔的配合表面必须符合一定的公差，见下表。
1.5.2 内部径向游隙组别
T41A(D) 规定振动筛专用调心滚子轴承的标准内部游隙组别为C4，不需做明确的说明。这样，在受安装、变形等不利因素影响的情况下，可以避免轴承承受径向预载。尤其在启动和加速阶段，此时内外圈温差是最大的。
只有少数几种工况需要考虑特殊的内部径向游隙，例如，筛分的物料本身有热量或者轴承单元暴露在外部热源下。
在一些特殊工况如带锯，可能需要C4以外的其他内部游隙，如C3。订货时需明确指出内部径向游隙的后缀。经过双方确认，FAG可以供应更改设计的轴承。特殊调心滚子轴承的内部游隙值见图3。
1.5.3 圆锥孔轴承内部径向游隙减少量
圆锥孔轴承安装在圆锥轴上或在圆柱轴上使用锥套，在安装过程中，图4所示的内部径向游隙的减少量可以作为内圈和轴安装配合的指导。
1.6 允许的径向加速度
由于离心力由外圈承受，振动机械用调心滚子轴承需承受较高的加速度，许用加速度见下表。
特殊调心滚子轴承允许的径向加速度（尺寸系列223，233）。
a) n · dm = 350 000 min–1 · mm，在优化的安装条件和油润滑下可能达到的最大值，例如 行星齿轮箱。
b) n · dm = 140 000 min–1 · mm，带锯正常工作条件下，脂润滑。
c) n · dm = 230 000 min–1 · mm ~300 000 min–1 · mm，振动筛的正常工作条件下，脂或油润滑。
1.7 热处理
所有振动机械用223..-E1-T41A(D)和223..-E1-JPA-T41A系列FAG调心滚子轴承，热处理后，轴承的尺寸稳 定性温度可以达到200 °C。
2 轴承尺寸选择
振动筛轴承的基本额定寿命Lh，通常设计为10 000小时到20 000小时之间。
注意:
Lh = (C/P)p · 106/(n · 60) [h]C 基本额定动载荷 [kN] 详见轴承表，第6章P当量动载荷 [kN] 详见章节2.1至2.3p=10/3滚动轴承寿命指数 n 转速 [min–1]
当计算振动机械用调心滚子轴承的当量动载荷时，采用一个安全系数 fz，fz为1.2，把不确定的因素影响考虑在内，当量动载荷相当于1.2倍的径向载荷Fr。实践证明，这可以确保 足够运行时间的轴承选型。
根据ISO 281中的扩展修正额定寿命的定义（参见滚动轴承样本HR1），可以进行更精确的计算。计算中需要的疲劳极限载荷数值，参见尺寸表。
2.1 双轴承圆振筛
图5是双轴承振动筛的示意图。
轴承承受的离心力，通过筛箱自重，振动半径和转速来计算：
Fr 轴承径向载荷 [kN]
m 筛箱的质量 [kg]
r 振动半径 [m]
ω 角速度 [1/s]
G 筛箱的重量 [kN]
g 重力加速度 [9.81 m/s2] n 转速 [min–1]
z 轴承数量
双轴承振动筛的振动半径r由筛箱和激振器的重量比值来确定。由于双轴承振动筛一般在远超过临界点的范围工作并接近达到静态振幅，所以可假定旋转过程中，筛箱和激振器的
质心轴保持不变，见图6。
基于这个前提
G · r = G1 (R – r)
得出振动半径的计算公式：
式中
G 筛箱的重量 [kN]
G1 激振器的重量 [kN]
R 激振器的重心到轴承轴心的距离 [m]
r 筛箱的振动半径 [m]
G1 · R 激振器的不平衡力矩 [kN m]
G + G1 弹簧支撑的总重量 [kN]
把公式（2）代入公式（1），则轴承径向载荷为
5: 双轴承圆振筛的示意图
实例：
筛箱重量G = 35 kN
振动半径r = 0.003 m
转速n = 1200 min–1
轴承数量z = 2
根据公式（1），轴承径向载荷为
为了确定轴承的基本额定动载荷，需要先计算轴承的当量动载荷：
P = 1.2 · Fr = 1.2 · 84.5 = 101 [kN]
6: 振动半径由筛箱重量与激振器重量的比值决定
2.2 双轴承直线筛
从原理上讲，双轴承直线筛的激振器由两个同步运行反向旋转的圆形 抛出系统组成，见图7。
偏心轴旋转产生的离心力可分解成两个分力，一个沿着两轴心连线的方向，另一个沿着与此线垂直的方向。可以看出，沿轴心连线方向的两个分力相互抵消，而垂直方向的分力
叠加起来，产生周期性的谐波脉冲惯性力，使筛箱沿直线方向振动。
由于在振动过程中，筛箱和偏心块的质心轴以及临界运行条件没有改 变，因此在振动方向上接近“静态振幅”，轴承的载荷计算如下：
沿着振动方向：
式中
r 筛箱的振动半径 [m]
R 激振器的重心到轴承轴心的距 离 [m]
垂直于振动方向，得到一个更大的轴承载荷：
圆振筛中轴承所承受的载荷是恒定的，而在直线筛中，激振轴旋转一周，轴承承受的载荷在Fr max 与 Fr min之间交替变化。
公式 (4) 与公式 (1) 相比，可以看出，直线筛中的轴承承受的最小载 荷与圆振筛中的相当。
如果直线筛中的轴承受力呈正弦曲线变化，轴承载荷可用下面的公式
计算：
Fr = 0.68 · Fr max + 0.32 · Fr min [kN]
尽管圆振筛的轴承载荷可以通过筛箱重量G，振动半径r及转速n等数 据来确定，但这些数据只能用来计算直线筛的最小载荷。为了进行更精确的计算，还需要知道激振器的重量G1或激振器的重心到轴承轴心的距离 R。然后可以用下面的公式来确定未 知量。
G · r = G1 (R – r) [kN m]
实例
筛箱重量G = 33 kN
激振器重量G1 = 7.5 kN
振动半径r = 0.008 m
转速n = 900 min–1
轴承数量z = 4
轴承载荷： Fr = 0.68 · 73.3 + 0.32 · 59.8 = = 69 [kN]
为了确定轴承的基本额定动载荷，需要先计算轴承的当量动载荷：
P = 1.2 · 69 = 83 [kN]
7: 双轴承直线筛的示意图
2.3 偏心筛
与双轴承振动筛相比，偏心筛的振动半径是由轴的偏心量来确定的。
可以使用与圆振筛相同的公式来 计算两个内侧轴承的径向载荷：
其中r是曲轴的偏心半径，z是内侧轴承数量，见图8。
支撑弹簧对内侧轴承的影响可忽略不计。
由于筛箱的离心力在空转时由配 重 (G2) 所抵消，偏心筛的外侧轴承承载较小。轴承承受的载荷不是恒定的，它随着筛箱上的支撑弹簧呈正弦变化。工作时，筛箱中的物料会影响机器的质量平衡，这会使外侧轴承承受附加载荷，但是这个附加载荷非常小。
外侧轴承一般根据轴的直径来选择，所选轴承的承载能力非常高，因此没有必要进行疲劳寿命计算。因为这些外侧轴承并不参与振动，普通调心滚子轴承即可满足要求。
8: 偏心筛的示意图
实例：
筛箱重量G = 60 kN
偏心半径r = 0.005 m
转速n = 850 min–1
内侧轴承数量z = 2
根据公式（1），内侧轴承径向载荷为：
为了确定轴承的基本额定动载荷，需要先计算轴承的当量动载荷：
P = 1.2 · 121 = 145 [kN]
2.4 用诺模图计算偏心块或筛箱的离心力
Fmax, Fmin，F离心力
n 转速 [min–1] r 振动半径 [m]
R 激振器的重心到轴承轴心的距离 [m]
b 加速度 [m/s2]
G 筛箱的重量 [kN]
G1 偏心块的重量 [kN]
g = 9.81重力加速度 [m/s2]
2.5 基本额定载荷诺模图
计算基本额定动载荷C [KN]，需要采
用以下数据：
n 转速 [min–1]
Lh 基本额定寿命 [h]
P 当量动载荷 [kN]
双轴承圆振筛和偏心筛（内侧轴承）：
双轴承直线筛：
1.2安全系数
z轴承的数量
F根据诺模图1得出的离心力（2.4节）
3.1 双轴承圆振筛（脂润滑）
图9给出了脂润滑双轴承圆振筛的轴承布置方式。偏心轴由两个特殊的FAG 223..E1-T41A调心滚子轴承支撑。驱动端采用定位轴承，另一端采用浮动轴承。
轴承的安装和拆卸
轴承安装到座孔前，应先检查与轴承配合的部件。小尺寸的轴承可以直接压装至座孔中。对于大尺寸的轴承，应先对轴承座均匀加热，使它的膨胀量超过轴承外圈与座孔的过盈量，这样就可以把轴承顺利装入座孔中。当轴承座冷却下来后，就可以得到我们想要的紧配合。最后轴承和轴承座一起套在轴上。
拆卸时，如果将防护法兰（图9 所示的A）换成一个带几个推力螺栓的安装环，那么就能很容易将轴承从座孔中推出。
润滑和密封
最常用的方式是通过轴承外圈的润滑油槽和油孔加脂来进行润滑。用这种方式时，新油脂可以直接进入轴承的滚动面和滑动面之间，并可以保证两列滚子均匀润滑，还可以替换轴承内部可能被污染了的旧油脂。轴承内侧的旧油脂通过挡脂环的间隙排到防护法兰中，外侧的旧油脂排到侧面的集油腔中，并定期清除。轴承的外侧使用一个可以实现再润滑的迷宫式密封来防止外部杂质的进入，同时在迷宫的内部加了V型圈来增加密封效果。
9: 双轴承圆振筛（脂润滑）
3.2 双轴承圆振筛（油浴润滑）
图10给出了油浴润滑的双轴承圆振筛的轴承布置方式。
使用一个充满油脂的迷宫式密封可以防止外部杂质进入轴承内部，同 时可以进行再润滑。带集油槽的甩油环用来防止润滑油溢出，轴承左侧用 抛油环来保护密封。
为了防止迷宫密封内的油脂进入轴承润滑油腔中，在迷宫密封和甩油 环之间安装了V型圈。轴承座底端的连接油孔使轴承两侧的油位持平。对于油浴润滑，油位必须达到最低滚动体的中心线。在这个位置，轴承座上设计有一个溢流油孔，注油结束以后，这个溢流油孔会被关闭。排油螺 栓带有一个小的永久磁铁，它可以吸 附润滑油中的部分杂质。保持尽可能多的油量，避免频繁换油。一般来说，位于轴外部的保护套可作为油池使用。
10: 双轴承圆振筛（油浴润滑）
3.3 双轴承圆振筛（循环油润滑）
图11给出了用循环油润滑的振动筛的轴承布置方式，它与油浴润滑的轴承布置方式类似（见3.2章节）。轴承座底端的连接油孔使得轴承两侧的油位持平。
密封形式与油浴润滑的相同。出油孔的位置设计可以满足即使供油中断的情况下，仍然保持足够的油位来润滑轴承。润滑油通过轴承外圈的润滑油槽和油孔进行供给，而且它必须
经过过滤。（见4.2.2）
11: 双轴承圆振筛（循环油润滑）
3.4 双轴承直线筛（飞溅润滑）
图12给出了双轴承直线筛中轴承的布置方式。两个转向相反、与齿轮同步的偏心轴上安装了FAG的特殊调心滚子轴承223..E1- T41A。为了避 免轴向位移（由温差引起的）影响齿
轮的啮合，靠近齿轮端的轴承设计为定位轴承。
轴承由齿轮和抛油板溅起的油来润滑。在轴承座端面的下半部分装有挡油板，保证油位达到轴承最低滚动体的中心线。
驱动轴前端装有抛油板和迷宫式密封，防止外界污染物进入油腔内部。抛油板和迷宫式密封中间还可以装一个V型密封圈。腔体内的油位要 保证齿轮和抛油板能够浸入油池中。它通过腔体侧面的油标来进行监控。
12: 双轴承直线筛（飞溅润滑）
3.5 四轴承振动筛（脂润滑）
图13给出了四轴承振动筛的偏心轴结构。与前述使用两个FAG特殊的调心滚子轴承223..-E1-T41A作支承轴承的振动筛相比，这种结构的激振力只作用在内侧的轴承上。
尽管在旋转的离心力和方向不变的弹簧压力的联合作用下，内圈没有 明确承受点载荷，但是仍然选择与双轴承圆振筛相同的配合。外圈与轴承座的配合为P6，内圈与轴的配合为g6或f6。
内侧的两个轴承，一个为固定端，另一个为浮动端。另外，内侧轴 承布置方式与脂润滑的双轴承圆振筛相同。
外侧轴承的工况不同，为了尽可 能避免不平衡力传递到基座上，使轴 承只承受较小的载荷，筛箱内的不平衡力应尽量由外侧的配重抵消。空载 时，外侧轴承只承受支撑弹簧施加的力。
支撑弹簧需要进行预载，以确保 外侧轴承运转时承担大小正弦变化、方向恒定的径向力。尽管振动筛工作时，这种平衡被打破，弹簧力与未抵消掉的不平衡力叠加，载荷方向会在一定角度内变化，但是，我们仍可将外圈视为仅承受点载荷。
所以，外圈与轴承座间可以采用松配合，内圈则通常采用退卸套安装在轴上（如图所示）。
驱动端采用定位轴承，另一端采 用浮动轴承。
外侧轴承通常选用的配合为： 轴：h8/h9 (装退卸套的位置）
轴承座： H7
因为外侧轴承位置固定，仅承受轻载荷。选择普通圆锥孔调心滚子轴承，普通游隙组别即可。
13: 四轴承振动筛（脂润滑）
4 轴承润滑
用于振动设备的调心滚子轴承承受的载荷非常高，工作环境极其恶劣。润滑剂类型，润滑方式以及润滑剂供给需要进行精心选择和匹配，以满足功能及振动机械轴承寿命的要求。
根据实际工况、轴承尺寸以及设备制造商的其他特殊要求，可以选用油润滑或脂润滑。
4.1 脂润滑
大多数振动设备中，振动专用轴承采用脂润滑。脂润滑适用于速度参 数低于n · dm = 300 000 min–1 · mm(n：转速，dm： = 轴承平均直径）的工况。只有经过测试并证明确实有效的润滑脂才可以使用，见4.3章节。同时应尽可能避免更换润滑脂类型。
针对振动机械的一般工况，我们推荐使用含极压添加剂、抗腐蚀剂的锂基脂，锥入度为2。 符合DIN 51 825最低标准的油脂，不能完全满足振动工况的要求，必须采用实践证明有效的润滑脂，例如，FAGArcanol MULTITOP或LOAD 400。
对于工作温度较高的应用工况，如筛分高温物料或者轴承暴露在其他外部热源下，需要使用耐高温润滑脂。
基础油粘度的选取取决于具体工况，力求粘度比κ = ν/ν1≥2， （ν：工作粘度；ν1：参考粘度），参考HR 1 样本。
轴承安装时，内部所需填脂量参 照表14。轴承启动阶段，油脂会进入到轴承内部，部分（约30 %）会进 入到轴承座VG内。油脂最多允许填充到轴承两侧轴承座空间的50 %。
注：
轴承座内润滑脂量： HG = (0.5 · VG) · ρ – 0.3 · 轴承填脂量ρ = 0.9 g/cm³密度 (大多数润滑脂）
按上述加脂量，可以避免过量的油脂引起内部过多的搅动摩擦，以及由此引起的温升。轴承座起到蓄油池的作用，从而保证在相同工况及安装条件下，能使用更长的时间。
FAG调心滚子轴承的标准设计是外圈带润滑油槽和油孔，再润滑时，建议在轴承外圈的润滑油槽和油孔的位置进行，从而保证两列滚动体都可以均匀润滑。
当从轴承的一侧进行再润滑时，轴承座腔体的宽度尽量接近轴承宽度，以保证润滑脂可以快速有效的进 入轴承。排脂口必须位于轴承的另一 端。
对于振动设备的轴承，建议用短周期、少量润滑脂的方式进行再润滑。
表14根据轴承尺寸和转速推荐再润滑量，它是由正常温度下运转50个小时的再润滑周期来确定的。
如果使用连续供给的集中润滑装置，每小时的所需油脂量m1由下面的公式计算：
m1 = 0.00004 · D · B
其中
m1 = 每小时所需油脂量 [g/h]
D = 轴承外圈直径 [mm]
B = 轴承宽度 [mm]
迷宫式密封需要每周再润滑1 次，如果工况恶劣的话（如灰尘，潮湿，高温），需要缩短再润滑周期。润滑密封的油脂须与轴承所用油脂相同。
4.2 油润滑
如果转速超过脂润滑的正常范围（例如，速度参数n · dm>300 000 min–1 · mm) ，则 须选用油润滑。如果有外部热源或者 维护的需要，也有必要选用油润滑。
我们推荐含极压添加剂及抗腐蚀剂的矿物油或合成油，参考章节4.3。也可以使用高质量的多级润滑油。
要求粘度比κ = ν/ν1≥2 （ν，工作粘度；ν1，参考粘度）。
4.2.1 油浴润滑
油浴润滑用于速度参数到n · dm = 300 000 min–1 · mm的场合，如果润滑油更换周期比较短，速度参数允许达到n · dm = 500 000 min–1 · mm。
这种润滑方式，润滑油由齿轮、偏心块或滚动体传送到滚动接触区域。
油位的设计，要使齿轮或偏心块能够浸入油中，以便形成旋涡效应。当轴承不工作时，油位必须达到最低滚动体的中心线，见图16。
如果润滑油量充足，再润滑周期可以适当延长。如果轴承座内的空间不够，两轴承间的轴保护套也可以用作油池或者可以在两轴承间加一个油箱。
润滑油更换周期取决于油品的污染以及老化状况。
润滑油量以及润滑油更换周期根据轴承内孔尺寸的不同来进行选择，参考值见图15。更多细节见FAG样本WL 81 115/4 EA “滚动轴承润滑”。
我们建议定期检查润滑油，根据检查的结果可以更加准确的确定润滑油更换周期。
15: 根据轴承内径所推荐的不同润滑油量及润滑油更换周期
16: 静止时，油位的确定
4.2.2 循环油润滑。
如果速度参数超出油浴润滑的许用值，或者有其他特殊要求（散热要求高，油池偏小），必须采用循环油润滑。润滑油需通过轴承外圈的润滑油槽和油孔进入轴承内部。
参考流量见图17。
为了使循环油能顺利流回油箱， 回油管路和供油管路的截面需要相匹 配（一般回油管为进油管的4–5倍）。
在循环油润滑系统中，必须使用 过滤器，以避免污染物或磨损的碎屑进入轴承内部，从而降低轴承运转寿命。
建议定期检查润滑油，根据检查的结果和实际工况，可以适当调整润滑油更换周期。
4.3 润滑剂推荐
振动筛轴承用润滑脂FAG Arcanol润滑脂的质量监控非常严格，对每个批次都进行100％ 检验。
正常温度润滑脂：
Arcanol MULTITOP
Arcanol LOAD400
Arcanol LOAD220
Arcanol VIB3
高温润滑脂：
Arcanol TEMP120
没有经过我们进货检验放行的油脂，我们不对批次质量波动、配方改变或生产影响发表任何声明。
所选润滑油中的添加剂需经实践 证明对轴承有效，一般而言，可以使 用除硅油外的矿物油以及合成油。不建议使用含粘度指数改进剂的润滑油。
17: 振动机械用调心滚子轴承223系列的润滑油最小参考流量
5 振动筛状态监测
振动诊断是用于早期确定机器损 坏的可靠方法。
舍弗勒集团提供的状态监测系 统，可以用于非常恶劣的工况。
用于振动筛的状态监测系统，可以较早的探测设备损伤情况。
由于报警及时，该系统有助于避 免非计划停机。监测数据可以随时在 现场或远程进行调用，并由运营商或舍弗勒远程服务中心进行评估。
通过对振动筛的监测，可以识别设备状况，
如：
• 轴承损坏
• 零件松动
• 弹簧断裂
• 过载
• 冲击
此外，在维修领域及质量保证方面，舍弗勒集团可提供全面的产品和服务：从轴承安装，设备的状态监 测，到引进和实施预防性维护等措施。
全面的安装和校准工具，测量工具以及润滑剂，另外还有为客户提供的培训教程，这些使维护工作更容 易，工作效率更高。舍弗勒拥有多年 经验和卓越的专家团队，我们是以客 户为导向，为保证滚动轴承寿命提供解决方案的强有力的合作伙伴。
